完整脚手架计算方法
完整脚手架的计算方法：
双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度m H 20=,立杆横距b (架宽)m 05.1=，大横杆步距m h 5.1，铺竹脚手板4层，同时施工2层，施工荷载2/3m KN Q K =(砌筑架)，连墙杆布置为两步三跨(t h 32)，计算脚手架整体稳定。
立杆长度为脚手架的步距h ，因脚手架为双排，所以还要乘以2，再乘以每米长钢管重量就等于一步一纵距的立杆自重。
大横杆长度为脚手架立杆纵距t ，因脚手架里、外排各有一根大横杆，所以乘以2，再乘以每米的钢管质量。
脚手架与一般结构相比，其工作条件具有以下特点：
1、所受荷载变异性较大；
2、扣件连接节点属于半刚性，且节点刚性大小与扣件质量、安装质量有关，节点性能 存在较大变异；
3、脚手架结构、构件存在初始缺陷，如杆件的初弯曲、锈蚀，搭设尺寸误差、受荷偏心 等均较大；
4、与墙的连接点，对脚手架的约束性变异较大。 对以上问题的研究缺乏系统积累和统计资料，不具备独立进行概率分析的条件，故对结构抗力乘以小于1的调整系数其值系通过与以往采用的安全系数进行校准确定。因此，本规范采用的设计方法在实质上是属于半概率、半经验的。脚手架满足本规范规定的构造要求是设计计算的基本条件。
扩展资料
90年代以来，国内一些企业引进国外先进技术，开发了多种新型脚手架，如插销式脚手架，CRAB模块脚手架、圆盘式脚手架、方塔式脚手架，以及各种类型的爬架。至2013年，国内专业脚手架生产企业百余家，主要在无锡、广州、青岛等地。从技术上来讲，我国脚手架企业已具备加工生产各种新型脚手架的能力。但是国内市场还没有形成，施工企业对新型脚手架的认识还不足。
随着我国大量现代化大型建筑体系的出现，扣件式钢管脚手架已不能适应建筑施工发展的需要，大力开发和推广应用新型脚手架是当务之急。实践证明，采用新型脚手架不仅施工安全可靠，装拆速度快，而且脚手架用钢量可减少33%，装拆工效提高两倍以上，施工成本可明显下降，施工现场文明、整洁。
参考资料来源：咸宁新闻网—脚手架计算公式
完整脚手架的计算方法：
1、双排脚手架采用密目网全封闭，搭设高度m H 20=,立杆横距b (架宽)m 05.1=，大横杆步距m h 5.1，铺竹脚手板4层，同时施工2层，施工荷载2/3m KN Q K =(砌筑架)，连墙杆布置为两步三跨(t h 32)，计算脚手架整体稳定。
2、立杆长度为脚手架的步距h ，因脚手架为双排，所以还要乘以2，再乘以每米长钢管重量就等于一步一纵距的立杆自重。
3、大横杆长度为脚手架立杆纵距t ，因脚手架里、外排各有一根大横杆，所以乘以2，再乘以每米的钢管质量。
4、扣件个数为一根小横杆上2个加立杆与大横杆交点处1个乘以2(双排脚手架)加上接长用扣件(立杆及大横杆按每m 6长用一个对接扣件)(26/26/⨯+⨯t h )都加在一起即为扣件个数，再乘以每个扣件重量。
5、脚手板按平米计算，其长度即为立杆纵距t ，其宽度是沿脚手架宽度b 满铺。工程要求铺2层，所以还要乘以2。
6、剪刀撑按水平6跨，垂直6步一组设置两杆交叉与地面呈45°角，当按45°角计算斜杆长度时，若立杆为1，则斜杆即为2，现在步距及纵距都是m 5.1，所以斜杆为25.1因为是交叉两根杆，所以还要乘以2。
扩展资料：
双排脚手架的横向水平杆两端应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。脚手架的横向水平杆靠墙一端至墙面距离不宜大于100mm。
每道剪刀撑宽度为4跨，6m，斜杆与地面的倾角宜在45℃-60℃之间。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。剪刀撑自脚手架转角处开始设置，高度随架体高度延伸。
参考资料来源：百度百科—里脚手架
参考资料来源：咸宁新闻网—脚手架计算公式
1.综合脚手架为了简化脚手架工程量的计算，一些地区以建筑面积为综合脚手架的工程量。
综合脚手架不管搭设方式，一般综合了砌筑、浇筑、吊装、抹灰等所需脚手架材料的摊销量；综合了木制、竹制、钢管脚手架等，但不包括浇灌满堂基础等脚手架的项目。
综合脚手架一般按单层建筑物或多层建筑物分不同檐口高度来计算工程量，若是高层建筑还须以高层建筑高增加费。
2.单项脚手架2.1一般规则1）建筑物外墙脚手架：凡设计室外地坪至于檐口（或女儿墙上表面）的砌筑高度在10m以上的或砌筑高度虽不足10m，但外墙门窗及装饰面积超过外墙表面积60%以上时，均按双排脚手架计算。
2）建筑物内墙脚手架：凡设计室内坪至顶板下表面（或山墙高度的1/2处）的砌筑高度在3.6m以下的（含3.6m），按里脚手架计算；砌筑高度超过3.6m以上时，按单排脚手架计算。
3）石砌墙体，凡砌筑高度超过1.0m以上时，按外脚手架计算4）计算内、外墙脚手架时，均不扣除门、窗洞口、空圈洞口等所占的面积。
5）同一建筑物高度不同时，应按不同高度分别计算。
6）现浇钢筋混凝土框架柱、梁按双排脚手架计算。
7）围墙脚手架：凡室外自然地坪至围墙顶面的砌筑高度在3.6m以下的，按里脚手脚计算；砌筑高度超过3.6m以上时，按单排脚手架计算。
8）室内顶棚装饰面距设计室内地坪在3.6m以上时，应计算满堂脚手架。
计算满堂脚手架后，墙面装饰工程则不再计算脚手架。
9）滑升模板施工的钢筋混凝土烟囱、筒仓，不另计算脚手架。
10）砌筑贮仓，按双排外脚手架计算。
11）贮水（油）池，大型设备基础，凡距地坪高度超过1.2m以上时，均按双排脚手架计算。
12）整体满堂钢筋混凝土基础，凡其宽度超过3m以上时，按其底板面积计算满堂脚手架。
2.2砌筑脚手架工程量计算1）外脚手架按外墙外边线长度，乘以外墙砌筑高度以平方米计算，突出墙面宽度在24cm以内的墙垛，附墙烟囱等不计算脚手架；宽度超过24cm以外时按图示尺寸展开计算，并入外脚手架工程量之内。
2）里脚手架按墙面垂直投影面积计算。
3）独立柱按图示柱结构外围周长另加3.6m，乘以砌筑高度以平方米计算，套用相应外脚手架定额。
2.3现浇钢筋混凝土框架脚手架计算1）现浇钢筋混凝土柱，按柱图示周长尺寸另加3.6m，乘以柱高以平方米计算，套用外脚手架定额。
2）现浇钢筋混凝土梁、墙、按设计室外地坪或楼板上表面至楼板底面之间的高度，乘以梁、墙净长以平方米计算，套用相应双排外脚手架定额。
2.4装饰工程脚手架工程量计算1)满堂脚手架，按室内净面积计算，其高度在3.6~5.2m之间时，计算基本层。
超过5.2m时，每增加1.2m按增加一层计算，不足0.6m的不计。
2）挑脚手架、按搭设长度和层数，以延长米计算。
3）悬空脚手架，按搭设水平投影面积以平方米计算。
4）高度超过3.6m的墙面装饰不能利用原砌筑脚手架时，可以计算装饰脚手架。
装饰脚手架按双排脚手架乘以0.3计算。
2.5其他脚手架工程量计算。
1）水平防护架，按实际铺板的水平投影面积，以平方米计算。
2）垂直防护架，按自然地坪至最上一层横杆之间的搭设高度，乘以实际塔设计长度，以平方米计算。
3）架空运输脚手架，按塔设长度以延长米计算。
4）烟囱、水塔脚手架，区别不同塔设高度以座计算。
5）电梯井脚手架，按单孔以座计算。
6）斜道，区别不同高度，以座计算。
7）砌筑贮仓脚手架，不分单筒或贮仓组，均按单筒外边线周长乘以设计室外地坪至贮仓上口之间高度，以平方米计算。
8）贮水（油）池脚手架，按外壁周长乘以室外地坪至池壁顶面之间高度，以平方米计算。
9）大型设备基础脚手架，按其外形周长乘以地坪至外形顶面边线之间高度，以平方米计算。
10）建筑物垂直封闭工程量，按封闭面的垂直投影面积计算。
2.6安全网工程量计算立挂式安全网按网架部分的实挂长度乘以实挂高度计算。
挑出式安全网，按挑出的水平投影面积计算
扩展资料：
上世纪80年代初，我国先后从国外引进门式脚手架、碗扣式脚手架等多种型式脚手架。
门式脚手架在国内许多工程中也曾大量应用过，取得较好的效果，由于门式脚手架的产品质量问题，这种脚手架没有得到大量推广应用。
在国内又建了一批门式脚手架生产厂，其产品大部分是按外商来图加工。
碗扣式脚手架是新型脚手架中推广应用最多的一种脚手架，但使用面还不广，只有部分地区和部分工程中应用。
90年代以来，国内一些企业引进国外先进技术，开发了多种新型脚手架，如插销式脚手架，CRAB模块脚手架、圆盘式脚手架、方塔式脚手架，以及各种类型的爬架。
至2013年，国内专业脚手架生产企业百余家，主要在无锡、广州、青岛等地。
从技术上来讲，我国脚手架企业已具备加工生产各种新型脚手架的能力。
但是国内市场还没有形成，施工企业对新型脚手架的认识还不足。
随着我国大量现代化大型建筑体系的出现，扣件式钢管脚手架已不能适应建筑施工发展的需要，大力开发和推广应用新型脚手架是当务之急。
实践证明，采用新型脚手架不仅施工安全可靠，装拆速度快，而且脚手架用钢量可减少33%，装拆工效提高两倍以上，施工成本可明显下降，施工现场文明、整洁。
参考资料来源：百度百科-综合脚手架
参考资料来源：百度百科-脚手架结构计算及安全技术
无论常常我们身在何处，都有泥土伴随，那是永恒的相会；
无论我们身在何处，都有时光伴随，那是永恒的离别。
最遥远的光亮，比离我们最近的黑暗还要靠近我们：
距离，通常只是神话。
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为21.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距2.00米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.00米。
施工均布荷载为2.0kN/m2。
一、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038KN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×2.0/3=0.1KN/m
活荷载标准值 Q=2.000×2.000/3=1.33KN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.1=0.166kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.33=1.86kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.166+0.10×1.86)×1.82=0.646kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.166+0.117×1.86)×1.82=-0.76kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.760×106/5080.0=149.6N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.1=0.138kN/m
活荷载标准值q2=1.86kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.138+0.990×1.86)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.5mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求。
二、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.8=0.068kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×2.0×1.8/3=0.18kN
活荷载标准值 q=2.000×2.000×1.80/3=2.4kN
荷载的计算值 P=1.2×0.068+1.2×0.18+1.4×1.0=1.6kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(2.4×0.038)×1.0002/8+1.6×1.000/3=0.545kN.m
=0.545×106/5080.0=107N/mm2
小横杆的计算强度小于205N/mm2,满足要求。
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×10004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.068+0.18+2.4=2.65kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2650×1000.0×(3×1000.02-4×1000.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=3.75mm
最大挠度和
V=V1+V2=3.77mm
小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求。
三、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×2.0×1.8/3=0.18kN
活荷载标准值 Q=2.000×2.000×1.80/3=2.4kN
荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.18+1.4×2.4=3.6kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N·m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、立杆的稳定性计算
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.14kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
L0—— 计算长度 (m),由公式 L0 = kuh 确定，L0=2.60m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 71.25
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.51kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.26；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
L0—— 计算长度 (m),由公式 L0 = kuh 确定，L0=2.60m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.190kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 103.70
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
五、最大搭设高度的计算
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.192kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.000kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.139kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 123.612米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.192kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.000kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.139kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.159kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 98.719米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
六、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 36.58
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.14
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 46.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 115.00
地基承载力的计算满足要求。
